Journal Search Engine
Search Advanced Search Adode Reader(link)
Download PDF Export Citaion korean bibliography PMC previewer
ISSN : 1225-0562(Print)
ISSN : 2287-7258(Online)
Korean Journal of Materials Research Vol.27 No.10 pp.513-517
DOI : https://doi.org/10.3740/MRSK.2017.27.10.513

Fabrication of Tungsten Powder Mixtures with Nano and Micro Size by Reduction of Tungsten Oxides

Na-Yeon Kwon1, Young-Keun Jeong2, Sung-Tag Oh1
1Department of Materials Science and Engineering, Seoul National University of Science and Technology, Seoul 01811, Republic of Korea
2Graduate School of Convergence Science, Pusan National University, Busan 46241, Republic of Korea
Corresponding author stoh@seoultech.ac.kr (S.-T. Oh, Seoul Nat’l Univ. of Sci. and Tech.)
August 11, 2017 August 11, 2017 October 4, 2017

Abstract

An optimum route to fabricate a hybrid-structured W powder composed of nano and micro size powders was investigated. The mixture of nano and micro W powders was prepared by a ball milling and hydrogen reduction process for WO3 and W powders. Microstructural observation for the ball-milled powder mixtures revealed that the nano-sized WO3 particles were homogeneously distributed on the surface of large W powders. The reduction behavior of WO3 powder was analyzed by a temperature programmed reduction method with different heating rates in Ar-10% H2 atmosphere. The activation energies for the reduction of WO3, estimated by the slope of the Kissinger plot from the amount of reaction peak shift with heating rates, were measured as 117.4 kJ/mol and 94.6 kJ/mol depending on reduction steps from WO3 to WO2 and from WO2 to W, respectively. SEM and XRD analysis for the hydrogen-reduced powder mixture showed that the nano-sized W particles were well distributed on the surface of the micro-sized W powders.


텅스텐 산화물의 환원을 이용한 나노/마이크로 크기 텅스텐 혼합분말 제조

권 나연1, 정 영근2, 오 승탁1
1서울과학기술대학교 신소재공학과
2부산대학교 융합학부

초록


    National Research Foundation of Korea
    2016R1A2B4013464

    © Materials Research Society of Korea. All rights reserved.

    This is an Open-Access article distributed under the terms of the Creative Commons Attribution Non-Commercial License (http://creativecommons.org/licenses/by-nc/3.0) which permits unrestricted non-commercial use, distribution, and reproduction in any medium, provided the original work is properly cited.

    1.서 론

    텅스텐(W)은 높은 융점과 낮은 열팽창계수 및 높은 밀 도에 의한 우수한 방사선 차폐능 등을 나타내어 고온· 고강도 구조재, 접점재 및 방사능 차폐재 등 다양한 분 야로 응용되고 있다.1,2) 일반적으로 W은 열간가압성형(hot pressing) 또는 열간정수압성형(hot isostatic pressing) 등 의 가압소결 방법을 이용하나, 높은 융점 때문에 완전 한 완전 치밀체의 제조에는 어려움이 있고 또한 열간 압 연 등 추가적인 공정을 도입할 경우에는 다양한 형상을 갖는 시편의 제조에 어려움이 있다.3,4) 따라서 상압소결 에 의한 조밀화 공정이 요구되나, 기존의 마이크로 크 기 분말로는 고밀도의 W 소결체 제조에 한계가 있다.

    상압소결 공정에 의한 고밀도 W의 제조에는 2가지 방 법이 제안되었다.5) 첫 번째는 Ni 등의 소결 활성제를 사 용하는 것이나 제조된 W-Ni 소결체는 높은 입계취성을 갖는 문제가 있다.6) 두 번째 방법으로는 높은 소결 구 동력을 갖는 나노크기의 W 분말을 사용하는 것이나 분 말제조에 복잡한 공정단계가 요구되는 단점이 있다.7) 이 러한 방법 이외에 상이한 크기를 갖는 분말이 혼합된 성 형체를 이용하여 상압 소결하는 공정이 최근에 많은 주 목을 받고 있다.8,9) 일반적으로 2개 이상의 크기를 갖는 분말이 적정한 비율로 혼합될 경우에는 큰 분말사이에 작은 분말들이 위치하여 성형체 밀도가 증가하며, 또한 소결과정 중에 작은 크기의 분말들이 빠른 목 성장과 입 계확산에 의한 물질이동 속도의 증가에 기여하여 소결 성을 향상시킬 수 있다.

    따라서 본 연구에서는 W 분말의 소결성 향상을 위해 나노와 마이크로 크기가 균일하게 혼합된 W 분말을 제 조하고 합성거동을 분석하고자 하였다. 나노/마이크로 크 기의 W 혼합분말은 볼 밀링 한 WO3 분말을 마이크로 크기의 W 분말과 균일하게 혼합한 후 수소환원하여 제 조하였다. 또한 WO3 분말의 환원거동과 공정단계 별 미 세조직 특성을 분석하여 나노/마이크로 구조를 갖는 W 혼합분말의 제조를 위한 최적의 공정조건을 제시하고자 하였다.

    2.실험 방법

    본 연구에서는 순도 99.9 %, 평균 입자크기 1 μm의 WO3(Kojundo Chemical Lab. Co., Japan)와 순도 99.9%, 평균 입자크기 12 μm의 W(Sigma Aldrich, USA)을 원 료분말로 사용하였으며, Fig. 1에 분말의 형상을 나타내 었다. WO3 분말의 볼 밀링과 수소환원으로 나노크기의 W 분말을 제조하기 위해, 우선 WO3 분말과 직경 3 mm 의 ZrO2 볼을 섞고 에탄올 용액 내에서 10시간 동안 밀 링하였다. 이때 볼과 분말은 15:1의 무게비로 하였다. 계 속해서 12 μm 크기의 W 분말을 추가한 후 동일한 조 건으로 10시간 동안 습식밀링 하였다. 이때 WO3 분말 은 수소 환원 후의 W 분말이 5 wt%가 혼합되도록 계 산하여 첨가하였다. 밀링한 혼합분말은 60 °C에서 10시 간 동안 건조하여 에탄올을 제거하였다.

    WO3 분말의 환원거동은 TPR(temperature programmed reduction)를 이용하여 평가하였으며, 이 장비는 Ar-10% H2 혼합가스를 흘려주며 시편을 가열하는 장치와 배출 되는 가스의 열전도도를 측정하는 TCD(thermal conductivity detector)로 구성되어 있다.10) 본 연구에서는 50 mg 의 WO3 분말을 TPR에 장입한 후 0.05 l/min의 유속으 로 혼합가스를 흘려주고 2-20 °C/min의 승온속도로 900 °C까지 가열하며 TCD 값의 변화를 측정하여 환원거동 을 해석하였다. 복합분말 제조 및 수소환원 등 각 공정 단계에서의 상 및 미세조직은 XRD(D/Max-IIIC, Rigaku Denki Co.)와 SEM(JSM-6700F, JEOL Co.)을 이용하여 분석하였다. 분말크기는 레이저입도분석기(LPA, Beckman Counter Co., Model: Ls I3 320)를 이용하여 측정하였다.

    3.결과 및 고찰

    나노와 마이크로 크기가 혼합된 W 분말을 제조하기 위해, 우선 10시간 동안 볼 밀링한 WO3 분말을 12 μm 크기의 W 분말에 혼합하여 밀링하였다. Fig. 2(a)는 밀 링한 WO3/W 혼합분말의 미세구조 사진을 나타낸 것으 로 마이크로 크기의 W 분말 표면에 미세한 WO3 분말 들이 국부적으로 분포함을 확인할 수 있다. Fig. 2(b)는 혼합분말에 대한 입도분포 분석결과로서 전체적으로 조 대한 분말과 미세한 분말이 혼합된 전형적인 bimodal 형 태를 보여준다. 조대한 분말의 경우 평균크기가 약 12 μm이며, 미세한 분말의 경우는 약 0.7 μm으로 볼 밀링 을 통해 WO3 분말의 평균크기가 감소했음을 알 수 있 다. 한편 혼합분말은 Fig. 3의 XRD결과와 같이 순수한 WO3와 W 상으로만 이루어져 있음을 알 수 있다.

    WO3 분말의 환원거동을 정량적으로 해석하기 위해 TPR 기기를 이용하여 Ar-10% H2 혼합가스를 흘려주며 승온속도에 따른 TCD 값의 변화를 측정하였다. Fig. 4 는 온도에 따른 TPR 분석결과로서 각각의 곡선에는 Tm1 과 Tm2로 표시된 2개의 반응피크가 존재한다. 기존의 논 문에서 보고된 바와 같이,11) WO3 분말은 중간 생성물 을 동반하는 몇 단계의 환원 과정을 거쳐 최종적으로 W 으로 변환된다. 우선 WO2.9와 WO2.72 형성의 2단계 환 원 과정을 통하여 WO2의 조성을 갖는 중간 생성물로 환 원되며, 계속해서 고상 산소이동 기구와 화학기상이동 기 구에 의해 WO2가 금속 W으로 환원된다. 따라서 첫 번 째 피크인 Tm1은 WO3가 WO2로 환원되는 반응에 의한 것이고 두 번째 피크(Tm2)는 WO2가 W으로 환원되는 반 응에 기인한 것임을 알 수 있다.

    한편 Fig. 4와 같이 승온속도가 증가함에서 반응피크 의 위치가 고온부위로 이동하며, 이는 WO3 환원이 열 활성화 과정임을 고려할 때 빠른 승온속도에서는 충분 한 열활성화를 위한 시간이 상대적으로 적기 때문으로 해석된다. 따라서 승온속도에 따른 반응피크의 변화는 직 접적으로 WO3 환원의 활성화 에너지와 관련되며, 이는 Kissinger method를 이용하여 다음 식과 같이 반응에 관 련된 활성화 에너지를 구할 수 있다.12)

    ln ( ϕ T m 2 ) = Q R 1 T m + c o n s t a n t
    (1)

    여기서 ϕ는 승온속도, Tm은 최대 반응속도의 온도, R 은 기체상수, Q는 활성화 에너지를 나타낸다.

    Fig. 5는 식 (1)을 이용하여, 본 실험에서 적용한 승 온속도 2, 5, 10, 20 °C/min 및 Fig. 4에서 구한 최대 반응온도(Tm) 값으로부터 ln(ϕ/Tm2)을 계산하여 y축으로 하고 1/Tm을 x축으로 도시하여 나타낸 그림이다. 도시된 직선의 기울기로부터 Tm1과 Tm2 반응에 대한 활성화 에 너지를 계산하면 각각 117.4 kJ/mol 및 94.6 kJ/mol의 값 을 나타내었다. 본 연구에서 얻은 값과 기존 논문에서 보고된 활성화 에너지 값의 비교를 위해 Table 1에 반 응단계 및 측정 분위기에 따른 활성화 에너지 값을 나 타내었다.13-15) 기존의 연구는 본 실험조건과 정확하게 일 치하지 않으나 N2-25% H2를 환원분위기로 사용한 경우 에서는 유사한 활성화 에너지 값을 나타내었으며, 본 연 구에서 얻은 활성화 에너지 값은 환원거동의 해석에 중 요한 기초자료를 제공한다는 점에서 유익한 결과로 판 단한다.

    Fig. 6은 볼 밀링한 WO3와 W의 혼합분말을 750 °C에 서 1시간 동안 환원한 후 분석한 XRD 결과이다. 환원 후에는 다른 반응상 등의 형성 없이 WO3 상이 모두 W 상으로 환원되었음을 알 수 있다. Fig. 7은 환원분말을 SEM으로 관찰한 미세조직 사진으로, 평균크기 약 100 nm의 W입자들이 조대한 W 분말 표면에 균일하게 분 포함을 알 수 있다. 따라서 나노와 마이크로 크기가 균 일하게 혼합된 W 분말은 WO3와 W 혼합분말의 볼 밀 링과 수소환원 공정으로 제조가 가능함을 나타낸다.

    4.결 론

    W 분말의 소결성 향상을 위해 나노와 마이크로 크기 가 균일하게 혼합된 W 분말을 제조하고 합성거동을 분 석하였다. 볼 밀링한 WO3/W 혼합분말은 마이크로 크기 의 W 분말표면에 약 0.7 μm크기의 WO3들이 존재하며 전형적인 bimodal형태의 입도분포를 나타내었다. Ar-10% H2 혼합가스 분위기에서 TPR을 이용한 WO3 분말의 환 원거동 분석결과 2개의 반응피크가 존재함을 확인하였으 며 이는 WO2로의 환원과 계속해서 WO2가 W으로 환 원되는 반응에 기인한 것으로 해석하였다. 승온속도에 따 른 반응피크 온도의 변화로부터 활성화 에너지를 계산 하였으며, WO3로부터 WO2로의 환원과 WO2로부터 W 으로 환원에 대한 활성화 에너지는 각각 117.4 kJ/mol 및 94.6 kJ/mol로 측정되었다. 볼 밀링한 WO3/W 분말을 750 °C에서 1시간 동안 환원한 혼합분말은 다른 반응상 등의 형성 없이 모두 W상으로 존재하며 평균크기 약 100 nm의 W입자들이 조대한 W 분말 표면에 균일하게 분포함을 확인하였다. 따라서 나노/마이크로 크기의 W이 균일하게 혼합된 분말은 볼 밀링 한 WO3 분말을 마이 크로 크기의 W 분말과 혼합한 후 수소환원하는 공정으 로 제조가 가능함을 제시한다.

    Acknowledgement

    This work was supported by the National Research Foundation of Korea(NRF) grant funded by the Korea government(MSIP) (No. 2016R1A2B4013464).

    Figure

    MRSK-27-513_F1.gif

    Morphologies of (a) WO3 and (b) W raw powders.

    MRSK-27-513_F2.gif

    Characteristics of WO3 and W powder mixture prepared by ball milling; (a) SEM image and (b) particle size distribution.

    MRSK-27-513_F3.gif

    XRD pattern for ball-milled powder mixture of WO3 and W.

    MRSK-27-513_F4.gif

    TCD signal curves for the reduction process of WO3, scanned at different heating rates in Ar-10% H2 atmosphere.

    MRSK-27-513_F5.gif

    Kissinger plots for the reduction of WO3 powders.

    MRSK-27-513_F6.gif

    XRD pattern of the hydrogen-reduced WO3 and W powder mixture.

    MRSK-27-513_F7.gif

    SEM image of the nano and micron-sized W powders, hydrogen-reduced at 750 °C for 1 h.

    Table

    Comparison of apparent activation energy for reduction of WO3.

    Reference

    1. Klopp W.D. (1975) J. Less Common Met., Vol.42 ; pp.261
    2. Davis J.W. , Barabash V.R. , Makhankov A. (1998) J. Nucl. Mater., ; pp.258-263
    3. Kecskes L.J. , Hall I.W. (1995) Metall. Mater. Trans., A Phys. Metall. Mater. Sci., Vol.26 ; pp.2407
    4. Zhou Z. , Ma Y. , Du J. , Linke J. (2009) Mater. Sci. Eng. A, Vol.505 ; pp.131
    5. Wang H. , Fang Z.Z. , Hwang K.S. , Zhang H. , Siddle D. (2010) Int. J. Refract. Met. Hard Mater., Vol.28 ; pp.312
    6. Park Y.S. , Oh S-T. , Yang J.H. , Kim Y.D. , Moon I-H. , Korean J. (2004) Powder Metall. Inst., Vol.11 ; pp.149[in Korean].
    7. German R.M. , Olevsky E. (2005) Int. J. Refract. Met. Hard Mater., Vol.23 ; pp.77
    8. German R.M. (1992) Metall. Trans., A, Phys. Metall. Mater. Sci., Vol.23 ; pp.1455
    9. Tolochko O.V. , Klimova O.G. , Ordanian S.S. , Cheong D-I. , Kim Y.M. (2009) Rev. Adv. Mater. Sci., Vol.21 ; pp.192
    10. Robertson S. D. , McNicol B. D. , De Baas J. H. , Kloet S. C. , Jenkins J. W. , Cataly J. (1975) J. Cataly, Vol.37 ; pp.424
    11. Wilken T.R. , Morcom W.R. , Wert C.A. , Woodhouse J.B. (1976) Metall. Trans., B, Process Metall., Vol.7 ; pp.589
    12. Kissinger H.E. (1957) Anal. Chem., Vol.29 ; pp.1702
    13. Ardestani M. , Arabi H. , Razavizaedh H. , Rezaie H.R. , Jamkovic B. , Mentus S. (2010) Int. J. Powder Metall. Powder Technol., Vol.28 ; pp.383
    14. Taskinen P. , Hytonen P. , Tikkanen M.H. (1977) Scand. J. Metall., Vol.6 ; pp.228
    15. Bustenes S.J. , Sichen D.U. , Seetharaman S. (1993) Metall. Trans., B, Process Metall., Vol.24 ; pp.475